СТАЛЬНЫЕ КОНСТРУКЦИИ
Расчет конструкций производить согласно СНиП II-23-81* "Стальные конструкции"
Коэффициент условий работы γc
 * проектировать фермы с поясами из одиночных уголков с креплением раскосов к полкам поясов не рекомендуется. В случае крайней необходимости следует пользоваться "Руководством по проектированию сварных ферм из одиночных уголков", Москва, Стройиздат, 1977г.
Расчет изгибаемых стержней (балок)
Расчет на прочность:
M/Wn < Ry·γc
Расчет по деформациям:
Максимальные прогибы балок не должны превышать значений установленных СНиП (см. общий раздел справочника)
w < [f]
Кроме того, при отношении высоты к ширине балки более 2,5, следует проверять гибкость балки "из плоскости" деформирования. Гибкость балки λmin между закреплениями должна быть меньше 40. При 40 < λmin < 80 расчет балок производить по формуле:
M/(W·φmin) < 0,95·Ry·γc
Расчет центрально-сжатых и сжато-изогнутых стрежней
Расчет на прочность:
Центрально-сжатые стержни
N/Аn < Ry·γc
Сжато-изогнутые стержни
M/Wn + N/Аn
< Ry·γc
Расчет на устойчивость:
Центрально-сжатые стержни
N/(А·φ) < Ry·γc
Сжато-изогнутые стержни (приближенно по формуле Ясинского)
M/W + N/(А·φ)
< 0,95·Ry·γc
Коэффициенты φ продольного изгиба центрально-сжатых элементов
Предельные гибкости сжатых элементов
1. Основные колонны
| 120 | 2. Второстепенные колонны и нагруженные (расчетные) стойки, элементы связей между колоннами ниже расположения подкрановых путей
| 150 | 3. Стойки фахверка и прочие нерасчетные стойки
| 180 | 4. Пояса, опорные раскосы, стойки передающие опорные реакции ферм и структурных конструкций
| 120 | 5. Прочие сжатые элементы решетки ферм и структурных конструкций
| 150 | 6. Элементы связей, служащие для уменьшения расчетной длины сжатых элементов, и другие ненагруженные элементы
| 200 | 7. Верхние пояса ферм, в процессе монтаже (при отсутствии специальных раскреплений)
| 220 |
Расчет связей, раскрепляющих сжатые элементы, и планок сквозных колонн производить на условную поперечную силу Q= 20·А, где Q в [кгс], А в [см²].
* * *
Предварительный подбор толщины фасонок в зависимости от усилия в раскосе
| Стропильные |
фермы |
Подстропильные |
фермы |
| N, тс, в раскосах |
толщина, мм |
N, тс, в раскосах |
толщина, мм |
| менее 15 |
6 |
менее 20 |
10 |
| 16-25 |
8 |
21-40 |
12 |
| 26-40 |
10 |
41-60 |
14 |
| 41-60 |
12 |
61-80 |
16 |
| 61-100 |
14 |
81-140 |
18 |
| 101-140 |
16 |
141-180 |
20 |
| 141-180 |
18 |
181-230 |
22 |
| 181-200 |
20 |
231-280 |
25 |
Предварительный подбор толщины фланца в зависимости от опорной реакции
| Опорные |
фланцы |
| Реакция R, тс |
толщина, мм |
| менее 15 |
16 |
| 16-25 |
20 |
| 26-40 |
25 |
| 41-60 |
28 |
| 61-100 |
32 |
| 101-140 |
36 |
| 141-180 |
40 |
| 181-200 |
50 |
толщину фланцев принимать не менее диаметра болта
* * *
Анкерные болты
Технические параметры анкеров HILTI для бетона В25
(детальный подбор анкеров производить по технической документации HILTI)
Анкер механический HSL-3-G
| диаметр анкера (по резьбе) |
М8 |
М10 |
М12 |
М16 |
М20 |
М24 |
| вырыв, [N], тс |
0,54 |
0,80 |
1,10 |
1,80 |
2,44 |
3,33 |
| срез [V], тс |
0,62 |
1,00 |
1,47 |
2,67 |
3,58 |
5,27 |
| межосевое расстояние, мм |
180 |
200 |
250 |
300 |
350 |
450 |
| расстояние до кромки, мм |
175 |
200 |
250 |
300 |
350 |
390 |
| отверстие во фланце, Øмм |
14 |
17 |
20 |
26 |
31 |
35 |
| глубина отверстия в бетоне, мм |
80 |
90 |
105 |
125 |
155 |
188 |
| мин. толщина бетона, мм |
120 |
140 |
160 |
200 |
250 |
300 |
• если межосевое расстояние уменьшается в 2 раза - несущая способность снижается на 30%
• если расстояние до кромки уменьшается в 1,5 раза - несущая способность снижается на 30%
• в сжатом бетоне - несущая способность повышается на 50%
Анкер химического закрепления HIT RE 500
| диаметр арматуры А-III |
Ø8 |
Ø10 |
Ø12 |
Ø16 |
Ø20 |
Ø25 |
| вырыв [N], тс |
0,83 |
1,17 |
1,70 |
2,60 |
4,4 |
6,8 |
| срез [V], тс |
0,80 |
1,24 |
1,78 |
3,16 |
5,00 |
7,7 |
| межосевое растоянии, мм |
160 |
180 |
220 |
250 |
340 |
400 |
| расстояние до кромки, мм |
90 |
100 |
120 |
160 |
200 |
240 |
| мин. глубина анкеровки, мм |
80 |
90 |
110 |
125 |
170 |
210 |
| мин. толщина бетона, мм |
100 |
120 |
140 |
170 |
220 |
270 |
• если межосевое расстояние уменьшается в 2 раза - несущая способность снижается на 25%
• если расстояние до кромки уменьшается в 1,5 раза - несущая способность снижается на 25% Предустановленные анкерные (фундаментные) болты
ГОСТ 24379.0-80, ГОСТ 24379.1-80
Технические требования для болтов с отгибами:
• глубина заделки в бетоне - 25 d (для нерасчетных болтов глубина заделки 15 d) • межосевое расстояние - 6 d• расстояние от оси болта до грани - 4 d• при увеличение глубины заделки на 5 d межосевое расстояние и расстояние до грани фундамента допускается уменьшать на 2 d
Расчетное усилие разрыву анкерных болтов, тс
диаметр болта (по резьбе)
| площадь сечения
| | Усилие
| | | мм | см² | ВСт3кп2 | 09Г2С | 10Г2С | | М10 | 0,523 | 0,72 | 0,94 | 0,97 | M12
| 0,768
| 1,10
| 1,36
| 1,43
| | M16 | 1,44 | 2,06 | 2,61 | 2,68 | M20
| 2,25 | 3,22 | 4,08 | 4,18
| M24
| 3,24
| 4,63
| 5,87
| 6,02
| M30
| 5,19
| 7,42
| 9,39
| 9,64
| M36
| 7,59
| 10,85
| 13,3
| 13,3
| M42
| 10,34
| 14,7
| 18,2
| 18,2
| M48
| 13,8
| 19,7
| 24,3
| 24,3
| M56
| 18,7
| 26,8
| 33,0
| 33,0
| M64
| 25,1
| 35,9
| 43,0
| 41,9
| M72
| 32,2
| 46,0
| 55,2
| 53,7
| M80
| 40,9
| 53,4
| 70,1
| 68,1
| M90
| 53,7
| 76,7
| 89,4
| 89,4
|
* * *
Расчетные характеристики соединений профилей на самосверлящихся самонарезающих винтах типа SFS-SL3 по DIN 7504 (согласно "Рекомендациям по проектированию, изготовлению и монтажу конструкций каркаса малоэтажных зданий и мансард из холодногнутых стальных оцинкованных профилей производства ООО "Балт-Профиль", ЦНИИПСК им. Мельникова, Москва 2004)
Расчетное сопротивление стали винта не менее 50 кН/см²
* * *
• Если информация оказалась вам полезной, вы можете перевести доступную вам сумму на счет Яндекс-Деньги: 410011308539302 Это позволит предоставить для вас еще больше информации по расчету и проектированию зданий и сооружений. |
